7個1、電子設備雷擊浪涌抗擾度試驗標準

　　電子設備雷擊浪涌抗擾度試驗的國家標準為GB/T17626.5(等同于國際標準IEC61000-4-5 )。

　　標準主要是模擬間接雷擊產(chǎn)生的各種情況：

　　(1)雷電擊中外部線路，有大量電流流入外部線路或接地電阻，因而產(chǎn)生的干擾電壓。

　　(2)間接雷擊(如云層間或云層內(nèi)的雷擊)在外部線路上感應出電壓和電流。

　　(3)雷電擊中線路鄰近物體，在其周圍建立的強大電磁場，在外部線路上感應出電壓。

　　(4)雷電擊中鄰近地面，地電流通過公共接地系統(tǒng)時所引進的干擾。

　　標準除了模擬雷擊外，還模擬變電所等場合，因開關動作而引進的干擾(開關切換時引起電壓瞬變)，如：

　　(1)主電源系統(tǒng)切換時產(chǎn)生的干擾(如電容器組的切換)。

　　(2)同一電網(wǎng)，在靠近設備附近的一些較小開關跳動時的干擾。

　　(3)切換伴有諧振線路的晶閘管設備。

　　(4)各種系統(tǒng)性的故障，如設備接地網(wǎng)絡或接地系統(tǒng)間的短路和飛弧故障。

　　標準描述了兩種不同的波形發(fā)生器：一種是雷擊在電源線上感應生產(chǎn)的波形;另一種是在通信線路上感應產(chǎn)生的波形。

　　這兩種線路都屬于空架線，但線路的阻抗各不相同：在電源線上感應產(chǎn)生的浪涌波形比較窄一些(50uS)，前沿要陡一些(1.2uS);而在通信線上感應產(chǎn)生的浪涌波形比較寬一些，但前沿要緩一些。后面我們主要以雷擊在電源線上感應生產(chǎn)的波形來對電路進行分析，同時也對通信線路的防雷技術進行簡單介紹。

　　2、模擬雷擊浪涌脈沖生成電路的工作原理

　　上圖是模擬雷電擊到配電設備時，在輸電線路中感應產(chǎn)生的浪涌電壓，或雷電落地后雷電流通過公共地電阻產(chǎn)生的反擊高壓的脈沖產(chǎn)生電路。4kV時的單脈沖能量為100焦耳。

　　圖中Cs是儲能電容(大約為10uF，相當于雷云電容);Us為高壓電源;Rc為充電電阻;Rs為脈沖持續(xù)時間形成電阻(放電曲線形成電阻);Rm為阻抗匹配電阻Ls為電流上升形成電感。

　　雷擊浪涌抗擾度試驗對不同產(chǎn)品有不同的參數(shù)要求，上圖中的參數(shù)可根據(jù)產(chǎn)品標準要求不同，稍有改動。

　　基本參數(shù)要求：

　　(1)開路輸出電壓：0.5～6kV，分5等級輸出，最后一級由用戶與制造商協(xié)商確定;

　　(2)短路輸出電流：0.25～2kA，供不同等級試驗用;

　　(3)內(nèi)阻：2 歐姆，附加電阻10、12、40、42歐姆，供其它不同等級試驗用;

　　(4)浪涌輸出極性：正/負;浪涌輸出與電源同步時，移相0～360度;

　　(5)重復頻率：至少每分鐘一次。

　　雷擊浪涌抗擾度試驗的嚴酷等級分為5級:

　　1級：較好保護的環(huán)境;

　　2級：有一定保護的環(huán)境;

　　3級：普通的電磁騷擾環(huán)境、對設備未規(guī)定特殊安裝要求，如工業(yè)性的工作場所;

　　4級：受嚴重騷擾的環(huán)境，如民用空架線、未加保護的高壓變電所。

　　X級：由用戶與制造商協(xié)商確定。

　　圖中18uF電容，可根據(jù)嚴酷等級不同，選擇數(shù)值也可不同，但大到一定值之后，基本上就沒有太大意義。

　　10歐姆電阻以及9uF電容，可根據(jù)嚴酷等級不同，選擇數(shù)值也不同，電阻最小值可選為0歐姆(美國標準就是這樣)， 9uF電容也可以選得很大，但大到一定值之后，基本上就沒有太大意義。

　　3、共模浪涌抑制電路

　　防浪涌設計時，假定共模與差模這兩部分是彼此獨立的。然而，這兩部分并非真正獨立，因為共模扼流圈可以提供相當大的差模電感。這部分差模電感可由分立的差模電感來模擬。

　　為了利用差模電感，在設計過程中，共模與差模不應同時進行，而應該按照一定的順序來做。首先，應該測量共模噪聲并將其濾除掉。采用差模抑制網(wǎng)絡(Differential Mode Rejection Network)，可以將差模成分消除，因此就可以直接測量共模噪聲了。

　　如果設計的共模濾波器要同時使差模噪聲不超過允許范圍，那么就應測量共模與差模的混合噪聲。因為已知共模成分在噪聲容限以下，因此超標的僅是差模成分，可用共模濾波器的差模漏感來衰減。對于低功率電源系統(tǒng)，共模扼流圈的差模電感足以解決差模輻射問題，因為差模輻射的源阻抗較小，因此只有極少量的電感是有效的。

　　對4000Vp以下的浪涌電壓進行抑制，一般只需采用LC電路進行限流和平滑濾波，把脈沖信號盡量壓低到2~3倍脈沖信號平均值的水平即可。電感很容易飽和，因此，L1、L2一般都采用一種漏感很大的共模電感。

　　用在交流，直流的都有，通常我們在電源EMI濾波器，開關電源中常見到，而直流側少見，在汽車電子中能夠看到用在直流側。

　　加入共模電感是為了消除并行線路上的共模干擾(有兩線的，也有多線的)。由于電路上兩線阻抗的不平衡，共模干擾最終體現(xiàn)在差模上。用差模濾波方法很難濾除。

　　共模電感到底需要用在哪。共模干擾通常是電磁輻射，空間耦合過來的，那么無論是交流還是直流，你有長線傳輸，就涉及到共模濾波就得加共模電感。例如：USB線好多就在線上加磁環(huán)。 開關電源入口，交流電是遠距離傳輸過來的就需要加。通常直流側不需要遠傳就不需要加了。沒有共模干擾，加了就是浪費，對電路沒有增益。

　　電源濾波器的設計通?？蓮墓材：筒钅煞矫鎭砜紤]。共模濾波器最重要的部分就是共模扼流圈，與差模扼流圈相比，共模扼流圈的一個顯著優(yōu)點在于它的電感值極高，而且體積又小，設計共模扼流圈時要考慮的一個重要問題是它的漏感，也就是差模電感。通常，計算漏感的辦法是假定它為共模電感的1%，實際上漏感為共模電感的0.5% ～4%之間。在設計最優(yōu)性能的扼流圈時，這個誤差的影響可能是不容忽視的。

　　漏感的重要性

　　漏感是如何形成的呢?緊密繞制，且繞滿一周的環(huán)形線圈，即使沒有磁芯，其所有磁通都集中在線圈“芯”內(nèi)。但是，如果環(huán)形線圈沒有繞滿一周，或者繞制不緊密，那么磁通就會從芯中泄漏出來。這種效應與線匝間的相對距離和螺旋管芯體的磁導率成正比。

　　共模扼流圈有兩個繞組，這兩個繞組被設計成使它們所流過的電流沿線圈芯傳導時方向相反，從而使磁場為0。如果為了安全起見，芯體上的線圈不是雙線繞制，這樣兩個繞組之間就有相當大的間隙，自然就引起磁通“泄漏”，這即是說，磁場在所關心的各個點上并非真正為0。共模扼流圈的漏感是差模電感。事實上，與差模有關的磁通必須在某點上離開芯體，換句話說，磁通在芯體外部形成閉合回路，而不僅僅只局限在環(huán)形芯體內(nèi)。

　　一般CX電容可承受4000Vp的差模浪涌電壓沖擊，CY電容可承受5000Vp的共模電壓沖擊。正確選擇L1、L2和CX2、CY參數(shù)的大小，就可以抑制4000Vp以下的共模和差模浪涌電壓。但如果兩個CY電容是安裝在整機線路之中，其總容量不能超過5000P，如要抑制浪涌電壓超過4000Vp，還需選用耐壓更高的電容器，以及帶限幅功能的浪涌抑制電路。

　　所謂抑制，只不過是把尖峰脈沖的幅度降低了一些，然后把其轉(zhuǎn)換成另一個脈沖寬度相對比較寬，幅度較為平坦的波形輸出，但其能量基本沒有改變。

　　兩個CY電容的容量一般都很小，存儲的能量有限，其對共模抑制的作用并不很大，因此，對共模浪涌抑制主要靠電感L1和L2，但由于L1、L2的電感量也受到體積和成本的限制，一般也難以做得很大，所以上面電路對雷電共模浪涌電壓抑制作用很有限。

　　圖(a)中L1與CY1、 L2與CY2，分別對兩路共模浪涌電壓進行抑制，計算時只需計算其中一路即可。?對L1進行精確計算，須要求解一組2階微分方程，結果表明：電容充電是按正弦曲線進行，放電是按余弦曲線進行。但此計算方法比較復雜，這里采用比較簡單的方法。

　　共模信號是一個幅度為Up、寬度為τ的方波，以及CY電容兩端的電壓為Uc，測流過電感的電流為一寬度等于2τ的鋸齒波：

　　上面公式是計算共模浪涌抑制電路中電感L和電容CY參數(shù)的計算公式，式中，Uc為CY電容兩端的電壓，也是浪涌抑制電路的輸出電壓，?Uc為CY電容兩端的電壓變化量，但由于雷電脈沖的周期很長，占空比很小，可以認為Uc = ?Uc，Up為共模浪涌脈沖的峰值，q為CY電容存儲的電荷，τ為共模浪涌脈沖的寬度，L為電感，C為電容。

　　根據(jù)上面公式，假設浪涌峰值電壓Up=4000Vp，電容C=2500p，浪涌抑制電路的輸出電壓Uc=2000Vp，則需要電感L的數(shù)值為1H。顯然這個數(shù)值非常大，在實際中很難實現(xiàn)，所以上面電路對雷電共模抑制的能力很有限，此電路還需進一步改進。

　　差模浪涌電壓抑制，主要是靠圖中的濾波電感L1、L2 ，和濾波電容CX ，L1、L2濾波電感和CX濾波電容等參數(shù)的選擇，同樣可以用下面公式來進行計算。

　　但上式中的L應該等于L1和L2兩個濾波電感之和，C=CX，Uc等于差模抑制輸出電壓。一般，差模抑制輸出電壓應不大于600Vp，因為很多半導體器件和電容的最大耐壓都在此電壓附近，并且，經(jīng)過L1和L2兩個濾波電感以及CX電容濾波之后，雷電差模浪涌電壓的幅度雖然降低了，但能量基本上沒有降低，因為經(jīng)過濾波之后，脈沖寬度會增加，一旦器件被擊穿，大部分都無法恢復到原來的狀態(tài)。

　　根據(jù)上面公式，假設浪涌峰值電壓Up=4000Vp，脈沖寬度為50uS，差模浪涌抑制電路的輸出電壓Uc=600Vp，則需要LC的數(shù)值為14mH×uF。顯然，這個數(shù)值對于一般電子產(chǎn)品的浪涌抑制電路來說還是比較大的，相比之下，增加電感量要比增加電容量更有利，因此最好選用一種有3個窗口、用矽鋼片作鐵芯，電感量相對較大(大于20mH)的電感作為浪涌電感，這種電感共模和差模電感量都很大，并且不容易飽和。 順便指出，整流電路后面的電解濾波電容，同樣也具有抑制浪涌脈沖的功能，如果把此功能也算上，其輸出電壓Uc就不能選600Vp，而只能選為電容器的最高耐壓Ur(400Vp)。

　　4、雷擊浪涌脈沖電壓抑制常用器件

　　避雷器件主要有陶瓷氣體放電管、氧化鋅壓敏電阻、半導體閘流管(TVS)、浪涌抑制電感線圈、X類浪涌抑制電容等，各種器件要組合使用。

　　氣體放電管的種類很多，放電電流一般都很大，可達數(shù)十kA，放電電壓比較高，放電管從點火到放電需要一定的時間，并且存在殘存電壓，性能不太穩(wěn)定;氧化鋅壓敏電阻伏安特性比較好，但受功率的限制，電流相對比放電管小，多次被雷電過流擊穿后，擊穿電壓值會下降，甚至會失效;

　　半導體TVS管伏安特性最好，但功率一般都很小，成本比較高;浪涌抑制線圈是最基本的防雷器件，為防流過電網(wǎng)交流電飽和，必須選用三窗口鐵芯;X電容也是必須的，要選用容許紋波電流較大的電容。

　　氣體放電管

　　氣體放電管指作過電壓保護用的避雷管或天線開關管一類，管內(nèi)有二個或多個電極，充有一定量的惰性氣體。氣體放電管是一種間隙式的防雷保護元件，它用在通信系統(tǒng)的防雷保護。

　　放電管的工作原理是氣體間隙放電i當放電管兩極之間施加一定電壓時，便在極間產(chǎn)生不均勻電場：在此電場作用下，管內(nèi)氣體開始游離，當外加電壓增大到使極間場強超過氣體的絕緣強度時，兩極之間的間隙將放電擊穿，由原來的絕緣狀態(tài)轉(zhuǎn)化為導電狀態(tài)，導通后放電管兩極之間的電壓維持在放電弧道所決定的殘壓水平，這種殘壓一般很低，從而使得與放電管并聯(lián)的電子設備免受過電壓的損壞。

　　氣體放電管有的是以玻璃作為管子的封裝外殼.也有的用陶瓷作為封裝外殼，放電管內(nèi)充入電氣性能穩(wěn)定的惰性氣體(如氬氣和氖氣等)，常用放電管的放電電極一般為兩個、三個，電極之間由惰性氣體隔開。按電極個數(shù)的設置來劃分，放電管可分為二極、三極放電管。

　　陶瓷二極放電管由純鐵電極、鎳鉻鈷合金帽、銀銅焊帽和陶瓷管體等主要部件構成。管內(nèi)放電電極上涂覆有放射性氧化物，管體內(nèi)壁也涂覆有放射性元素，用于改善放電特性。

　　放電電極主要有桿形和杯形兩種結構，在桿形電極的放電管中，電極與管體壁之間還要加裝一個圓筒熱屏，該熱屏可以使陶瓷管體受熱趨于均勻，不致出現(xiàn)局部過熱而引起管斷裂。熱屏內(nèi)也涂覆放射性氧化物，以進一步減小放電分散性。在杯形電極的放電管中，杯口處裝有鉬網(wǎng)，杯內(nèi)裝有銫元素，其作用也是減小放電分散性。

　　三極放電管也是由純鐵電極、鎳鉻鈷合金帽、銀銅焊帽和陶瓷管體等部件構成。與二極放電管不同，在三極放電管中增加了鎳鉻鈷合金圓筒，作為第三極，即接地電極。

　　主要參數(shù)：

　　(1)直流擊穿電壓。此值由施加一個低上升速率(dv/dt=100V/s)的電壓值來決定。

　　(2)沖擊(或浪涌)擊穿電壓。它代表放電管的動態(tài)特性，常用上升速率為dv/dt=1kV/us的電壓值來決定。

　　(3)標稱沖擊放電電流。8/20us波形(前沿8us，半峰持續(xù)時間20us)的額定放電電流，通常放電10次。

　　(4)標準放電電流。通過50Hz交流電流的額定有效值，規(guī)定每次放電的時間為1s，放電10次。

　　(5)最大單次沖擊放電電流。對8/20us電流波的單次最大放電電流。

　　(6)耐工頻電流值。對8/20us電流波的單次最大放電電流。對50Hz交流電，能經(jīng)受連續(xù)9個周波的最大電流的有效值。

　　(7)絕緣電阻。對8/20us電流波的單次最大放電電流。對50Hz交流電，能經(jīng)受連續(xù)9個周波的最大電流的有效值。

　　(8)電容。放電管電極間的電容，一般在2～10pF之間，是所有瞬變干擾吸收器件中最小的。

　　金屬氧化物壓敏電阻

　　壓敏電阻一般都是以氧化鋅為主要成分，另加少量的其它金屬氧化物(顆粒)，如：鈷、猛、鉍等壓制而成。由于兩種不同性質(zhì)的物體組合在一起，相當于一個PN結(二極管)，因此，壓敏電阻相當于眾多的PN結串、并聯(lián)組成。

　　5、超高浪涌電壓抑制電路

　　實例1

　　上圖是一個可抗擊較強雷電浪涌脈沖電壓的電原理圖，圖中：G1、G2為氣體放電管，主要用于對高壓共模浪涌脈沖抑制，對高壓差模浪涌脈沖也同樣具有抑制能力;VR為壓敏電阻，主要用于對高壓差模浪涌脈沖抑制。經(jīng)過G1、G2和VR抑制后，共模和差模浪涌脈沖的幅度和能量均大幅度降低。

　　G1、G2的擊穿電壓可選1000Vp~3000Vp，VR的壓敏電壓一般取工頻電壓最大值的1.7倍。

　　G1、G2擊穿后會產(chǎn)生后續(xù)電流，一定要加保險絲以防后續(xù)電流過大使線路短路。

　　實例2

　　增加了兩個壓敏電阻VR1、VR2和一個放電管G3，主要目的是加強對共模浪涌電壓的抑制，由于壓敏電阻有漏電流，而一般電子產(chǎn)品都對漏電流要求很嚴格(小于0.7mAp)，所以圖中加了一個放電管G3，使平時電路對地的漏電流等于0。G3的擊穿電壓要遠小于G1、G2的擊穿電壓，采用G3對漏電隔離后，壓敏電阻VR1或VR2的擊穿電壓可相應選得比較低，VR1、VR2對差模浪涌電壓也有很強的抑制作用。

　　實例3

　　G1是一個三端放電管，它相當于把兩個二端放電管安裝在一個殼體中，用它可以代替上面兩個實例中的G1、G2放電管。除了二端、三端放電管之外，放電管還有四端、五端的，各放電管的用途也不完全相同。

　　實例4

　　增加了兩個壓敏電阻(VR1、VR2)，主要目的是為了隔斷G1擊穿后產(chǎn)生的后續(xù)電流，以防后續(xù)電流過大使輸入電路短路，但由于VR1、VR2的最大峰值電流一般只有G1的幾十分之一，所以，本實例對超高浪涌電壓的抑制能力相對實例3要的抑制能力差很多。

　　實例5 直接在PCB板上制作避雷裝置

　　在PCB板上直接制作放電避雷裝置，可以代替防雷放電管，可以抑制數(shù)萬伏共?；虿钅＠擞侩妷簺_擊，避雷裝置電極之間距離一般要求比較嚴格，輸入電壓為AC110V時，電極之間距離可選4.5mm，輸入電壓為AC220V時，可選6mm;避雷裝置的中間電極一定要接到三端電源線與PCB板連接的端口上。

　　實例6 PCB板氣隙放電裝置代替放電管

　　在PCB板上直接制作氣隙放電裝置，正常放電電壓為每毫米1000~1500V，4.5mm爬電距離的放電電壓大約為4500~6800Vp，6mm爬電距離的放電電壓大約為6000~9000Vp。

　　6、各種防雷器件的連接

　　避雷器件的安裝順序不能搞錯，放電管必須在最前面，其次是浪涌抑制電感和壓敏電阻(或放電管)，再其次才是半導體TVS閘流管或X類電容及Y類電容。